基于Aspen Plus的粉煤气化模拟

June 2008化肥设计第46卷第3期●14Chemical Fertilizer Design2008年6月.设计技术I基于AspenPlus的粉煤气化模拟张宗飞,汤连英,吕庆元,章卫星,何正兆,毕东煌(中国五环化学工程公司,湖北武汉430223)摘要:以Aspen Plus为模拟工具,选择反应平衡模型,并应用Gibbs 自由能最小化方法建立了Shell 粉煤气化模型;通过对神华、沾化和天碱煤种的气化模拟,对建立的模型进行了检验,结果表明:用N2输送粉煤的气化过程能够很好地模拟,而用CO2输送粉煤的气化过程模拟偏差较大。以沾化煤种为例,检验了气化炉散热损失取煤总热值约2%的合理性;研究了不同操作条件下的气化性能,结果表明:提高温度和压力可使气化过程得到强化。关键词: Aspen Plus软件;粉煤气化;模拟中图分类号: TQ422.6文献标识码: A文章编号:1004 - 8901 (2008)03 -0014 -06Pulverized Coal Gasification Simulation Based on Aspen Plus SoftwareZHANG Zong-fei, TANG Lian-ying, LU Qing yuan, Zhang Wei xing. HE Zheng azhao, BI Dong-huang( China Wuhuan Chemical Engineering Corporation, Wushai Hubei 430223 China)Abstract: Taking the Aspen Plus sofware as the simulation tol, by electing the reaction balance model and using the miniming method of theGibbs free energy the Shell pulverized coal gasifcation model was established; though the sinulation for the coal kinds used in the Shen Hua Coal Gasif.eation Plant, Zhangyi Chemical Ferilizer Plant and Tianjing alkali plants the established model has been inspected , the result indicates that the gasifica-tion process for using the nitrogen gas to transport the pulverized coal can be smoohly simulated, but for using the CO2 gas to transport the pulverized coalthe simulation deviation for gaification process is relatively bigger. Taking the coal kind used in Zhangyi Chemnical Fertilizer plant s the example, thetaking about 2% of the total heat value of coal as the heat dispesal lss, was inspected ; the gasification property under dfferent operaingconditions was studied , the reult indicates that increasing the temperature and the pressure can make the gasification process to be strengthened.Key words: Aspen Plus software; pulverized coal gasification; simulation煤气化技术是实现煤清洁利用的最有效途径,同操作参数和准确的设备模型的情况下,AspenPlus传统的直接燃烧相比,它提高了煤的利用率,降低了可用于工厂实际生产流程的模拟。当Aspen Plus 提污染物的排放。Shell 粉煤气化技术的核心是多喷嘴供的通用过程单元模型不能满足用户需求时,用户对置射流和水冷壁,粒度小于100 μm的粉煤用高压可利用其提供的用户扩展接口将自定义的过程单N2或CO,输送,与纯氧和少量水蒸气经置于炉体下部元模型添加到系统中(3-61。的4个对置喷嘴射流进入炉膛,在约1 500 C下进行基于AspenPlus强大的模拟功能,笔者借助部分氧化反应,炉渣以熔融态从炉底排出,高温气体Aspen Plus软件建立了Shell 粉煤气化模拟模型,并[中(CO+H2) >90% ]在炉顶与激冷气混合,降温至将模型计算的结果与文献值进行比较,同时分析了约900 C ,或通过水激冷气进- - 步处理“"。操作条件对气化结果的影响。对煤气化过程进行模拟具有以下意义:①对整1煤气化过程分析个煤气化过程进行分析,寻找到最优操作点,提高整个过程的热效率,达到过程优化的目的;②辅助从流体特征的角度来说，Shell 煤气化炉可分为设计以及解释说明实验数据;③预测合成气的组成特征各异的S个流动区一-射流区 、撞击区、撞击和污染物的排放叫]。Aspen Plus是- -种通用的化工扩 展流区、回流区和管流区。从反应特征的角度来过程模拟、优化和设计软件,在物料和热量平衡、相说,Shd中国煤化工区、二次反应区平衡化学平衡及反应动力学基础上, Aspen Plus 提和-反应区内，主要发供了大量的物性数据、严格的热力学估算模型库和TYHCNMHG丰富的过程单元模型库,可用于各种类型的过程工作者简介:张宗飞(1983年-),男,湖北洪湖市人,2006毕业于南京工业大学工程与工艺专业,硕士.助理工程师.从事化工工程的设计业流程的模拟。在提供了可靠的热力学数据流程.工作。第3期张宗飞等基于Aspen Plus的粉煤气化模拟●15.生挥发分的燃烧与碳的部分燃烧反应,化学反应方CO2 +4H2 =CH, +2H20程式如下。2CO + 2H2 =CH +CO2煤中挥发分+02- +C02 +H20H2S +CO=COS +H22C0 +02 =2CO22模拟的方法与原理2H2 + 02 =2H2OCH, +202 = CO2 +2H20模拟气化过程- -般有 2种模型方法:化学动力2C +O2 =2CO学模型和反应平衡模型。动力学模型以气化系统在二次反应区内,残留的碳继续气化,同时一次的反应动力学为基础,能真实地反映炉内的气化过反应区的产物进行二次反应,化学反应方程式如下。程,并且对最终煤气成分的预测更为准确;但这种C +CO2 =2C0模型相对比较复杂,通用性也较差。平衡模型以反C +H20 =C0+ H2应热力学为基础,相对比较简单,并且具有一定的CH4 + H20 =CO +3H2通用性(不考虑气化炉的流动传热、传质特性以及CH, +CO, =2H2 +2C0气化反应的过程) ,对碳转化率高、反应接近平衡的CO2 +H2 =C0+ H20工况预测相对较好,而对于没有达到化学平衡的工气流床气化过程是煤炭在高温下的多相热化况则相对预测较差[”。平衡模型有化学计量和非学反应过程,反应过程非常复杂,可能进行的化学化学计量2种类型,前者是通常所说的平衡常数,反应很多,概括来说有以下几种[2。后者是受质量守恒和非负限制约束的Gibbs自由能(1)粉煤的干燥裂解及挥发物的燃烧气化最小化方法,从本质上说，两者是等价的"]。C.H。+(m+n/4) 02=m CO2 +(n/2) H20根据粉煤气化炉碳转化率高高温下反应接近C.H。+(m/2) O2=m CO+(n/2) H2平衡的特征,本文选择了反应平衡模型用于模拟，2C0 + O2 =2CO2并应用Gibbs自由能最小化方法。然而在实际的气2H2 +02 =2H2O流床煤气化工艺过程中,通常只有部分碳被气化，CH, +202 =2H20 +CO2其转化率取决于热力学、化学动力学、流体动力学、(2)固体颗粒与气化剂间的反应在高 温条热量质量传递、停留时间以及颗粒尺寸分布等因件下,脱除挥发分的粉煤固体颗粒或半焦中的固定素。同时,系统与自然环境有热量传递，系统有一炭与气化剂(02、水蒸气)之间进行气化反应,以及定的热损失而影响系统的热效率(9]。因此本文引固定炭与水蒸气进行氧化还原反应。入实际工业操作过程中的碳转化率数据和估算的C+O2=CO2热量损失用以修正模拟结果。2C +O2 =2C03模型的建立C +H20=H2 +COC +2H20 =2H, +CO2通过煤气化过程分析,可以将其理想地分为煤(3)生成的气体与固体颗粒间的反应高温的裂解和煤的燃烧2个过程。裂解过程利用Dcomp的半焦颗粒与反应生成气的反应,以及在高温条件模块模拟,它是一个仅计算收率的简单反应器下,煤中的硫与还原性气体发生反应。Ryield。Ryield的主要功能是将粉煤分解成单元素C+CO2=2 CO分子(纯元素C、S、H2、N2 .02、C12)和灰渣( Ash) ,并C +2H2 =CH将裂解热( QDcomp)导人Burn模块。Dcomp 模块1/2S2+H2 =H,S同时还考虑碳的不完全转化，裂解后生成未燃尽碳1/2S2 +CO =COS(UBC)。Dcomp 模块需给定粉煤裂解温度和碳转(4)反应生成的气体彼此间反应在高 温条中国煤化工:值大小对整个流件下，反应生成气体的活性很强,彼此之间存在可程的YH物料衡算时,根据逆反应。给定自CN M H G碳(UBC)加到灰CO +H20=H2 + CO2(Ash)中以便于Bum模块的计算。Bum 模块采用CO +3H2 =CH, + H20Gibbs反应器单元进行模拟,它是-个基于Gibbs自●16.化肥设计2008年第46卷由能最小化原理的反应器,在同时考虑热损失立的模型进行检验,同时以沾化煤种为例,说明气化(Q.)的前提下求得气化炉的出口组成(粗合成炉的散热损失取输入煤热值的2%左右的合理性。气、Ash)和温度。4.1 神华煤种气化检验煤气化的模拟流程见图1。模拟过程中Coal、神华煤种的工业分析和元素分析见表2,煤气Ash定义为非常规(NC)组分,生成的粗合成气包括化操作条件见表3 ,煤的热值为29. 88 MJ/kg,模拟CO .H2、CO2、CH4、Ar、N2.H2S .COS、H20、02、HCl、值与文献值的比较见表4。表2神华煤种的工业分析和元素分析HCN等气体成分。工业分析.:/%元素分析,wg/%.MAVFCCHN0分解反应器产品173459某→转化率75.074.49 0.96 0.42 0.01 12. 05模型表3神华煤气化操作条件燕汽热损失图1煤气化模型示意物流名称某氮气氧气水蒸气压力/MPa.04.155.05用AspenPlus软件计算时,将涉及到常规组分温度/C80180300和非常规组分。对于常规组分,包括常规固体组分(即组成均匀,有确定分子量的固体),用RK-Soave质量流率/kg.s-121.591.17.52.16方程计算物质的相关热力学性质。RK- Soave方程表4模拟值与文献值的比较多半用于气体加工、炼油等工艺过程的计算。适用项目H20 H2:0:O22 H2S 出口温度/C的体系为非极性或弱极性的组分混合物,如烃类及文献值1.84 28.72 64.23 1.2 4.14 0.1241450CO2、H2S、H2等轻气体。该方程尤其适用于高温、高模拟值1.78 28.13 64.23 1.201 4.144 0.124 1421.1压条件,如烃类加工、超临界萃取等。本文计算的注:误差(各成分的平方误差和)为0.3517。流粉床煤气化工艺是在高温、高压条件下进行的，4.2沾化煤种气化检验气化产生的组分多为轻气体,因此RK- Soave方程沾化煤种的工业分析和元素分析见表5,煤气是比较适合本工艺过程的。化操作条件见表6 ,煤的热值为23. 88 M]/kg。由于非常规固体组分是指不同种类的固体混合物。沾化煤种的灰熔点约为1550 C,操作过程中需要.Aspen Plus对这类物质作了简化处理,认为它不参加入助熔剂以将温度降低到1500 C左右。模拟值与化学平衡和相平衡,只计算其密度和焓。Aspen与文献值的比较见表7。.表5沾化煤种的工 业分析和元素分析Plus一般用HCOALGEN模型来计算煤的焓,这个模型包含了燃烧热、标准生成焓和热容的不同关联工业分析.w/%元求分析,wg/%MAvFCcH式。本文选用的关联模型见表1。.2 16.33 34 49.7 74.0 4.8 1.6 1.7 0.0 17.9表1选用的关联模型热力学函数关联模型表6沾化煤气化操作条件燃烧热Boie关联物流名称.某石灰石氮气氧气水蒸气标准生成焓燃烧热基础上的关联压力/MPa .4.0 4.0 4.15 4.15 5.05热容Kirov关联00质量流率/kg.s-I27.620.95 2.74 20.55 0. 92焓计算的基准为1.013 25x10* Pa, 298.15K下组分的标准状态。DCOALIGT 模型用于计算煤的真表7模拟值与文献值的比较实的干基密度。煤的焓和密度计算都要用到煤的特项目H2O H2_c0 COzNz H2S 出口温度/心性数据，如工业分析数据元素分析数据和硫分析数文献值6.338 22.278 60.821 4.70 5.228 0.4491500据。本文模拟的气化煤的碳转化率为99.5% ,气化模拟“中国煤化工19.39 1500炉的散热损失取输入煤热值的2%左右。注:误THCNMHG4.34模型的检验天碱煤种的工业分析和元素分析见表8,煤气本文通过对神华、沾化和天碱煤种的模拟,对建化操作条件见表9 ,煤的热值为28. 581 3 MJ/kg,模第3期张宗飞等基于Aspen Plus的粉煤气化模拟●17●拟值与文献值比较见表10。5.1气化压力表8天碱煤种的工业分析和元素分析在氧煤比和蒸汽煤比保持定值的条件下,改变工业分析,ug/%元素分析,0g/%气化压力,计算结果见表11。MAvFCCHNsCI0表11气化压力对煤气化反应的影响12.1 42 45.9 83.9 4.78 0.78 0.71 0.01 10.23气化压力气化温度煤气化摩尔百分 比组成(粗合成气)/%/MPa /心 H2OH2:o CO2CH4表9天碱煤气化操作条件2.01417.2 1.747 28.242 64.420 1.184 2.073 x10-2物流名称煤二氧化碳氧气水蒸气3.01419.8 1.763 28.191 64.417 1.195 4. 387 x 10-2压力/MPa4.04.154. 155.053.51420.6 1.773 28.161 64.415 1.201 5.813x10-2温度/C80001421.2 1.783 28.128 64.413 1.208 7. 395 x10-2质量流率/kg.s-1 23.34_4.0418.950.76由表11中可以看出,对整个煤气化反应体系表10模拟值与文献值比较而言,由于温度比较高,气化压力对煤气化反应影项目H20 H2 co CO2 N2 H2S 出口温度/C响很小。随着气化压力的升高,只有甲烷的生成量文献值6.62 19.71367.802 5.227 0.299 0.1831 600有微量提高。但在实际生产过程中，随着气化压力模拟值4.92 21.21 69.31 3.93 0.288 0.1821 601的提高,单位时间可获得的气体量增加,产能增加。5.2气化温度注:误差(各成分的平方误差和)为9.3938。为研究气化温度对气化过程的影响，笔者引人4.4 气化炉散热损失检验沾化煤的总热值为23. 88 MJ/kg x27. 62 kg/s x热损失这-参数,用热损失来表征气化温度的影3 600 s/h =2374 436. 16 MJ/h,气化炉总的热损失为响。模拟热损失由0变化到2.0%时,气化产品的组成和温度的计算结果见表12。由表12可见:随80 000 MJ/h,占煤总热值的3. 369%。着热损失增大,气化温度降低,煤气化反应和CO2还(1)灰渣带来的热损失计算灰渣吸热=灰渣显热+灰渣潜热=CmOT + Hm原反应减弱,导致CO和H,含量下降;随着气化温式中,C为灰渣的平均热容,kJ/kg●C; m为灰渣度降低,变换反应平衡点右移,导致CO2和H含量的质量流率,kg/s; OT为液态灰渣与进气化炉的增加。综合作用的结果是H2和CO2含量增加,CO含量减少。灰渣的温度差,C; H取251kJ/kg。表12不同气化温度 下的气化结果(2)灰渣的平均比热容计算C=0.712 +0.251 x10-3(ta +t2)热损失湿基组成摩尔比%干 基组成摩尔比/%温度H20 H2co CO20+H2C式中,ta为液态灰渣的温度,C; t2为经粒化水冷却0.1.89 28.11 64.56 1.0494.4551 631后的灰渣温度,一般取50 C。0.5 1.87 28.13 65.54 1.0695.4551 589沾化煤的1。=1 500 C ,ta =50 C ,灰渣的平均1.0 1.84 28.14 64.51 1.0994.387比热容=1.101 05 kJ/kg●C ;灰渣的质量流率m=1.1.82.28.147 64.48 1.1394.344150427.62x(1 -2%) x16.3% +0. 95=5.36 kg/s, OT2.1.8028.148 64.45 1.1794.2951462=1500-80=1420C,计算得到灰渣吸热量为35 012. 4 MJ/h。5.3 氧煤比气化炉散热量=气化炉总的热损失-灰渣吸热量氧煤比是煤气化过程的一个重要操作条件,按=80 000 MJ/h -35 012.4 MJ/h =44 987.6 MJ/h照最理想的工况,气化剂和煤中氧的总和应该刚好占总煤热值的比例:与煤反应完全生成CO,但这是不可能做到的。首44 987.6 MJ/h/2 374436.16 MJ/h x 100% =1.895%先,气化系统中的很多反应是可逆反应,有CO存在计算数据验证了“气化炉散热损失取煤总热值的同时必有一-定量的CO2和H2O存在;其次,在实的2%左右”的合理性。际生产埸作中再老电与化护的与化温度,氧量对系.统温中国煤化工度直接影响煤气5操作条件对气化产物组成的影响中(YHCNMHG以神华煤种为例，通过计算考察改变操作条件如图2所示，氧煤质量比增加,燃烧反应加强，系对煤气化性能的影响。统温度升高。氧煤质量比的增加意味着更多的CO和化肥设计2008年第46卷H,燃烧生成CO2和H20,同时因温度的升高使水煤气1460 [1450 t反应平衡点左移,Co和H20体积分数增加,CO2和H21440 I体积分数降低。王同章(01 指出:对于一定的气化炉，1430 t在水煤气质量比一-定时， 氧煤质量比过低,将使气化炉c 14101400 t温度降低,碳转化率降低;氧煤质量比过高,将使煤气1390品质降低,这中间存在-一个最佳的氧煤质量比。笔者138040.1 0.11 0.12 0.13 0.14 0.15 0.I6 0.17得出了相同的结论,对神华煤气化而言,最佳的氧煤比蒸汽煤比/ kg. kg'为0.8 ~0.82,见图3。图4蒸汽煤比对气化温 度的影响18008017001600;60I15001400s 401300K 30|12002(11001010000.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 082 0.86 0.88L上0.1 0.11 0.12 0.13 0.14 0.5 0.16 0.17氟煤比/ kg.kg"蒸汽煤比/ kg. kg '图2氧煤比对气化温度的影响图5蒸汽煤比对煤气关键组分摩尔百分比含的影响95◆- CO;■-H2;▲-CO2906结论(1)文中以Aspen Plus 为模拟工具,应用Gibbs75-自由能最小化方法建立了煤气化模型,并将计算结70果与文献值进行了比较,结果表明:对采用N,输送氧煤比/ kg.kg"'粉煤的气化过程能够很好地模拟,而对采用CO2输图3氧煤比对有效气体摩尔百分比含 的影响送粉煤的气化过程的模拟效果偏差较大。(2)对不同操作条件的气化性能进行了研5.4蒸汽煤比水蒸气作为气化剂,一方面使反应C +H20(g) =究,结果表明:①温度是影响系统反应进程的关CO +H,得到加强,增加煤气中H2、CO的体积分数;另键因素,温度的升高使气化过程得到强化,同时-方面能够降低气化系统的温度,使气化温度不至于随着CO和H2体积分数增加，CH、CO2和H2O体.积分数相应减少;压力的提高也使气化过程得到太高。蒸汽煤比对气化性能的影响见图4和图5。在强化,有利于甲烷的生成,但总体上来看,对最终较低的蒸汽煤比条件下,气化温度较高,抑制了水煤气煤气组分影响较小。②通过对气化剂煤质量比的变换反应,此时CO保持较高的浓度,当蒸汽煤比增的分析,认为对于给定的气化炉,存在最佳的氧加时,变换反应加剧,H2、CO,量增加,C0减少。在煤煤质量比,可使气化过程和煤气组分达到最优，气化过程中，蒸汽的加入主要是为了调节气化温度。例举了最佳的氧煤质量比的范围;在气化剂中加如果有H产品时,添加蒸汽也可以调节H产量,但蒸人适量的水蒸气不仅能够增加煤气中零排放气汽加入量过多时,会造成蒸汽的浪费。体H2的体积分数,控制炉温不致过高,同时还能当氧煤质量比- -定时,水蒸气煤质量比太小会降低氧耗量(因H20中含有氧);水蒸气过多将导致气化温度过高,所需设备材料要求也相应提导致炉温降低,影响气化过程。高,成本增加;水蒸气煤质量比太大会导致系统气(3)文中建文的植刑环有待进一步完善的地化温度太低,煤气品质下降,碳转化率下降,性能下方,例中国煤化工失只是简单的认.降。最佳水蒸气煤质量比的获得还要考虑工程设.为是辅YHCNMHGo2输送粉煤的过备等其他因素。鉴于此,笔者在这里未给出最佳水程模拟效果不好等。蒸气煤质量比的范围。(下转第26页)化肥设计2008年第46卷--科技股份有限公司加大了甲醇气相催化脱水法液做反应尾气洗涤塔的吸收剂，减少了外排尾气中的研究开发力度，开发出完善、先进、独特的生产工的甲醇含量。同时由于降低了二甲醚精馏塔进料艺技术。与国内外现有甲醇气相催化脱水法相比，的甲醇浓度,使得二甲醚分离难度降低,回流比减该工艺具有较大的改进和创新,处于国际先进水少,从而节省了蒸汽消耗。平。甲醇气相法新技术工艺流程见图4。(5)采用自行研究开发的专用催化剂，规模生产,活性好,热稳定性好,脱水反应选择性在99.5%以上。由于分离过程设置先进合理,甲醇和二甲醚广冷却吸收二精馏分園的分离损耗低,有效地保证了甲醇消耗这一主要消中显究大一股水反阀产品世国二院产品。耗指标。甲醇消耗低于国内外同类技术。(6)拥有2项中国发明专利(专利号:ZL-95 -甲醇、水1 - 13028.5和专利号:ZL - 204 - 102020.5)0.废水。(7)与国内外同类技术相比,装置投资少、生图4甲醇气相法新技术工艺流程产成本低。与其他甲醇气相催化脱水法相比，该生产工艺国家科技部已指定西南化工研究设计院和四具有以下特点。川天- -科技股份有限公司为“非石油路线含氧化合(1)与甲醇装置联产时,以粗甲醇为原料,可大物制备关键技术”中“甲醇制二甲醚大型化工程开幅度降低生产成本(主要降低蒸汽消耗,每吨二甲醚发"国家科技支撑计划课题的完成单位。该技术的产品以粗甲醇为原料可减少蒸汽消耗1.6t左右)。先进性和可靠性已在近年投产的20多套装置上得(2)反应器采用多段冷激式固定床,催化剂装到验证。目前由西南化工研究设计院和四川天--填容量大、投资低、反应温度适当、副反应少,易于科技股份有限公司转让技术并进行工程设计的二大型化。多段冷激式固定床既避免了绝热式固定甲醚生产能力为10 ~ 200 kUa的装置有近60套,其床反应器温升太高造成副反应增加、甲醇单程转化中100 kt/a装置17套,200 kt/a装置6套。2007年率偏低的弱点,又克服了换热式固定床和等温管式4月,建于湖北天茂集团公司的100 kUa甲醇制二固定床反应器尺寸过大催化剂装填容量过小的缺甲醚装置的投产和达产达标验收,使该项二甲醚生产技术向大型化迈出了坚实的一步。点(专利保护关键技术)。(3)采用独特的汽化提馏塔结构和分离工艺，4结论不设置用于回收未反应甲醇的甲醇提浓塔,汽化提馏塔具有原料甲醇汽化、回收甲醇提浓、分离排除(1)二甲醚是国家认可的主要替代能源,作为原料带来的水和反应生成的水等3个功能，既简化燃料,二甲醚热效率高,无毒无害,对环境的负面影了流程,减少了投资,又有效地减少了蒸汽消耗。响小,替代对象LPG和柴油的消费量大,是市场前每吨产品二甲醚的蒸汽消耗比国内外同类技术低景最好的替代能源。(2)无论从投资还是从生产成本的角度分析,0.5~0.8 t(专利保护关键技术)。(4)以二甲醚精馏塔塔釜排出的甲醇-水溶甲醇气相法新技术均是二甲醚首选的生产方法。收稿日期: 2007-12-24(上接第18页)els. USA: Aspen Technology , 2000.参考文献:[6] Aspen Tenlogy. Aspen Plue Ceting Started Solide. USA: AspenTechnology, 2000.[1]王辅臣,我欣,刘海峰,于广锁,周志杰,于遵宏. Shell 粉堞气化[7]昊学成,王勤辉,骆仲泱,方梦祥,岑可法.气化参数影响气流床炉的分析与模拟[J].大氮肥2002, 25(6) :381 -384.[2]林立.AspenPlus软件应用于煤气化的模拟[J].上海化工，的模拟研究( 1)-模型建 立及验证[J].浙江大学学报(工学版) ,004,38( 10);1361 - 1366.2006 ,31(8);10-13. .[3]汪洋,代正华,于广锁,于遵宏运用Gibs自由能最小化方法模[8] SN中国煤化工nction equilibrium analy-Wiley, 1982.拟气流床煤气化炉[J].煤炭转化2004,27(4)27 -33.[9]代TYHC N M H G遵宏.气流床煤气化的[4] Aspen Technology. Aspen Plus User Guide. USA: Aspen Technolo-Gibse自由能最小化模拟[].燃料化学学报,2005 ,23(2);129 - 13.g, 2000.[10]王同章.煤炭气化原理与设备[ M].北京:机械工业出版社200.[5] Aspen Technology. Aspen Plus Physical Property Methods and Mod-收稿日期: 2008-03-12