单机双循环水泵故障后运行方式的调整及稳定运行

444江西电力第34卷 2010年 第5期文章编号: 1006 -348X(2010)05- 0044 -04单机双循环水泵故障后运行方式的调整及稳定运行胡水成,汪霞(贵溪发电有限责任公司,江西贵溪335400)摘要:以费溪发电公司机组水泵为例,分析了采用闭式循环水的300MW机组在同机2台循环水泵均发生故障时采用邻机循环水运行的可行性。提出了单机双循泵向2台机供水需解决的问题,对该运行方式下循环水量是否能满足机组真空要求及2台机组冷却水塔水位能否维持平衡进行了分析,提出了该运行方式下辅机冷却水的解决方案。总结了成功应用该方案解决同机双循泵故障后维持2台机组运行提高可靠性的经验。关键词:循环水;联络;流量;真空;方案中團分类号:TM621.7文献标识码:AOperation Adjustment and Stable Operation Scheme of Two CirculatingWater Pumps in One Unit after FaultHU Shui- -cheng, WANG Xia(Jiangxi Guixi Power Generation Co.,Ltd., Guixi 335400, Jiangxi Province, China)Abstract: Taking Guixi power plant as an example. the paper analyzes the feasibility of using circulaing waler fromneighboring unit when the two circulating water pumps in one of the 2x300MW units in a closed water system are out ofwork. By putting forward a question that needs to be solved in the cireumstance of relying on two circulating water purmpsin one unit to supply water for two units, the paper also analyses the satisfaction of circulating water volume to thevacuum of the unit in the said case as well as the balance of water level between the two cooling water towers of the twounits. And it presents a solution to the supply of cooling water for the auxiliary equipments and summarizes theexperience of the Guxi power plant in maintaining the two units" operation and improving its reliability by using theabove-mentioned solution in the case of the two circulating water pumps in one unit are out of work.Key words: eirculating water; communication; flow capacity; vacuum; scheme循环水泵进口管沟之间通过管沟联络，出口采用与0引言泵出口管相同直径管道联接,如图1所示。目前大部份300 MW机组均采用单元制的闭式5号凝结器6号凝结器循环水系统,每机设立冷却塔1座,循环水泵2台。若2台循环水泵发生故障,则机组无法运行,因此若能采用邻机循环水泵向本机供水，可大大提高机组; 号冷14号冷却塔的运行效率。以贵溪发电公司2x300 MW机组为例电动闸阀作一分析。本①①①①1邻机循环水磊供水需解决的问题第日88贵溪发电公司5.6号机组循环水系统采用闭式系统,各设冷却水塔1座、循环水泵2台。5.6号机中国煤化工月统.MHCNMHG收稿日期:2010-06-03作者简介:胡水成(1975-),男,工程师,从事汽轮机运行专业技术管理工作。江西电力第34卷 2010年 第5期45机组正常运行时,5.6号机组由各自循环水泵供水(一运一备),2机循环水泵进口、出口基本无工质交换现象。30 t如同机的2台循环水泵同时发生故障,此时应增启邻机备用泵开启,2机进出口之间联络门由邻机向本机供水,此时循环水流程如下图2所示,(以04320 12960 21600 30240 38880 47520 56160 648005号机组向6机组供水为例)。0 8640 17280 25920 34560 43200 51840 604805号凝结器6号凝结器流量Q/.h-圈3循环水泵H-Q 曲线单台机组双循环水泵供本机循环水时参数如下:循3号冷/4号冷环水泵出口压力0.22MPa(凝结器进/出口压为却塔2却塔,0.19 MPa/0.122 MPa) ,折合扬程23 m,查双泵Q-H曲线,得流量48000th。上面数据说明.单机双泵运行比单机单泵运行来o循环流量增加了约20000th,单泵运行时凝结器水阻:0.137-0.102=0.035 MPa;双泵运行凝结器水阻:0.19-0.122=0.068 MPa,水阻增加了0.033 MPa,接近双泵运行比单泵运行时出口压力增加的数值:0.22-0.18=0.04 MPa,说明流量增加造成的管路阻力图2单机循环水泵供水流程损失主要集中在凝结器。在单台机组双循泵同时向从图2可看出,若C、D泵停运,A、B泵运行,同2台机组凝结器供水时,2台凝结器水侧属并联方时向5.6号机组供水,要解决以下3个问题。式,水阻是不上升的,此时额外增加的阻力主要集1)2台泵并联运行, 出口总阻力增大,2机总流中在两台机组循环水泵出口母管联络门及其管路量小于2泵单独运行时的流量总和，水量分配到2(图2箭头1处),而此段管路很短且管径与泵出口.台机后能否满足真空要求。管是相等的,其阻力应远小于凝结器水阻,因此单2)循环水泵出口水通过无循环水泵机组凝结机双泵运行机组向无泵运行机组提供的水量应在器后回到冷却塔,需通过2机循泵进口联络沟回到20000th与28000th之间,我们取低值20000t/h,运行循环水泵的进口处,此时联络沟的通流通力能以此流量(56%额定流量)查凝结器背压-水量曲线如否满足要求,若通流能力小,则必然引起无泵运行图4。侧机组冷却塔满水，有泵运行侧机冷却塔缺水,最后导致循环水泵因吸入口水位低于其允许最大吸18上高度而工作不正常。13)由于循环水压力的降低,各辅机的冷却水能否满足要求。2循环水流量分析单台循环水泵向单台机组供循环水时,其通过实际运行时机组凝结水流量约650h,循环水温升约12C大至推算出为28000Uh;也可通过循环水.506070809010010120泵H-Q曲线(如图3所示)查得。自分比/9%0单泵运行时循环水泵出口压力约0.18 MPa(凝中国煤化工曲线结器进/出口压为0.137 MPa/0.105 MPa),因出口管MHC N M H G20 000/h)的循环径1.8m,额定流量下其流速约1 m/s,折合扬程H水量在额定负荷下仍能维持凝结器背压在113kPa,相约18 m,查单泵H-Q曲线,得流量Q约为28 080 th。当于- -89.7 kPa接近真空泵联启值的状况下运行,也.46江西电力第34卷 2010年 第5期就是说单机双泵向2机凝结器供水基本能满足真衡,也就是说停运机组冷却塔的水不再流人运行机空要求。组,两机进水沟之间的压力在联络沟运行机组侧进3循环水泵进水联络管通流能力分析口达到平衡,说明从冷却塔进口到联络沟处的总水头损失为0.2m,在此我们假设其全部为沿程损失从水量分析得出通过无泵运行机组凝结器的hn ,则:水量约20 000 th,这水必须回到运行泵的进口处,hi=XxL+d,xm?4+2+g=0.2 m才能保证2台机冷却塔水位的平衡。从图2可看进口管路总长度L,=32 m,当量直径do=3 m,以出,这些水要回到运行泵进口处,相对运行泵对应28000th流最及流道面积3x3m2可算出流速01=冷却塔的水,须多经过2机水泵进口母管联络管沟0.86 m/s,沿程阻力系数λ=0.49。(图2箭头2处)，只要此处增加的阻力所引起的2则联络管的沿程阻力损失hy为:塔水位差能满足泵吸人口最低水位要求,则机组运ha =λXLr+dgxv2+2tg行就是安全的,循环进水管道如下图5所示。其中:联络管阻力系数λ=0.49联络管长度Lz=9 m联络管当量直径da=2x3x2.5+(3+2.5)=2.73 m10500 mp联络管工质流速v=0.74m/s算得联络管沿程阻力损失hp=0.045 m则联络沟总水头损失为:ha+ h.=0.045+0.123=0.17 m因此无泵运行机组冷却塔水位只要比有泵运行机组的冷却塔水位高0.17 m就能保证两塔水位平衡。3000 mm而循环水泵允许的进口水位最高，最低之间相差0.9 m,如图6所示,所以满足要求。T10480 + 2930 mm|鼻电动机圉5循环进水管 道示意从图5可看出,联络沟总长9m,联络沟通流面最高水位-0.3 m+0.00积为3x2.5 m2 ,中间有一明池用于安装闸板,水流从最低水位-1.2 m无泵机组进水沟经90°转弯进入联络沟，产生一个局部阻力,再流人闸板池,产生一个局部阻力,再次进入暗沟,产生一个局部阻力,然后经90°转弯进入运行泵的进水前池,产生一个局部阻力,整个联络管流动过程阻力由4个局部力和沿程阻力合成。拿局部阻力凹:90°折弯流动阻力系数5=1.2,进出水池阻力系数ζ=1,则整个联络沟的局部阻力系数ζ总和为1.2+1+1+1.2=4.4, 则联络管局部水头损失hw4辅机冷却水解决方法为:h=5xv2+2+g若运行中,部份辅机设备的冷却水不能满足要其中ζ=4.4求,造成温度高,可关闭备用冷却设备的冷却水门,v=20000+3600+7.5=0.74 m/s仍不能满足要求时,可适当降负荷,关闭一侧凝结得:hw=0.123 m器进中国煤化工母管压力,保证冷沿程阻力系数:从以前的运行经验看,1台机组却水CNMHG停后,进口联络门开启时,当停运机组冷却塔水位比运行机组冷却塔水位约低0.2 m时，两塔水位平.江西电力第34卷 2010年 第5期47表1单机循泵供水时 2机主要参数5实际应用情况机组循环水进出口压力循坏水凝汽器压负荷2010年4月22日，贵溪发电公司6号机组小.5出口温度/CAkPa温升心C力kPa24819028.9 141.26106.2 9.9- 95.94修结束,省调要求机组开机,并网赶早峰,此时由于6618.929.4114.8\105.3 10.5-95.09159号机组C循环电泵进行了双速改造,仍在调试阶段,在做开机准备时又发现了D循环水泵启动后振动偏从贵溪发电公司实际运用看上述运行方式取得大,机组2台循环水泵无法运行,为不影响开机,启.了良好效果,极大地提高了机组运行可靠性。动了5号机组备用泵(经双速改造，功率约为正常6结束语70%),由5号机组2台泵同时向2台机凝结器供水,因首次应用，为保证安全,通过控制2机循环母管实际运行中,循环水量及辅机冷却水量均能满门,以维持5号机组凝结器进口压力在正常方式下足要求。若冷却水塔水位差过大，建议适当关小2的水平为准,最后采用该方式,我们成功实现了机组机循环母管联络门,控制无泵机组的分水量。并网并且稳定运行20h直至6号机组D循环水泵正常投运。表1为该方式下的主要运行参数。参考文献:[1]刘立.流体力学泵与风机[M].北京:中国电力出版社,2007.(上接第43页)4结束语55 E影响锅炉排烟温度变化是多重因素相互叠加50作用结果,目前有多种应对的措施。本文只是结合45 t实际情况从磨煤机掺人冷风量单一变量对排烟温，140 H度的影响进行理论和试验分析,指导运行人员在磨.想煤机运行调整中尽可能不用冷风制粉制粉,提高锅炉效率。此项优化试验对我厂如何在运行调整节能25 t降耗方面具有非常有效指导意义。200102030405060708090100开度/%[1]陈学俊,陈听宽.锅炉原理[M].北京:机械工业出版社，图2磨煤机冷风门开度与排烟温度关系曲系1979.[2]谢玉豹.降低排烟温度的可行性分析.电力设备[].2007,6(8- 9).欢迎登陆《江西电力》网站http中国煤化Ien.comYHCNMHG