水煤浆再燃对炉内灰渣沉积的影响

第28卷第2期中国电机工程学报Vol 28 No.2 Jan 20082008年1月Proceedings of the文章编号:02588013(2008)02002007中图分类号:TK224文献标识码:A学科分类号:47020水煤浆再燃对炉内灰渣沉积的影响周俊虎,赵晓辉,周志军,杨卫娟,刘建忠,岑可法(能源清洁利用国家重点实验室(淅江大学),浙江省杭州市310027)Effect of Coal-water Slurry Reburning on Ash Deposition in boilerZHoU Jun-hu, ZHAO Xiao-hui, ZHOU Zhi-jun, YANG Wei-Juan, LIU Jian-zhong, CEN Ke-faLey Laboratory of Clean Energy Utilization(Zhejiang University),Hangzhou 310027, Zhejiang Province, China)ABSTRACT: Ash deposits and fly ash were sampled from one他硅酸盐矿物质相互作用提供了更长的作用时间;再燃产生boiler burning coal-water slurry at two operating conditionsⅵiz.的局部还原气氛,使得独立于煤焦颗粒的外部黄铁矿颗粒氧uniform air distribution and coal- water slurry reburning化过程延长,中间产物铁硫氧共熔体(FeSO的存在时间延conditions. X-ray diffraction(xRD) and scanning electron长:再燃区燃烧器附近矿物质颗粒接受到的入射辐射热流较microscopy equipped with energy dispersive X-ray低,方解石和黄铁矿颗粒的破碎在一定程度上降低,相对于nalysis( SEM-EDX) instruments were used to identify the非再燃工况更易生成较大颗粒的铁、钙灰颗粒。飞灰颗粒形crystal phase, morphology characteristics and elemental貌表明,再燃工况下飞灰大颗粒较非再燃工况下多,且形状composition respectively. The results show that the local更复杂。incident heat flux near the reburning burner is slightlydecreased, which may cause longer oxidation history of char关键词:水煤浆;再燃;结渣倾向:灰沉积particles, thereby much more time is provided for the 0 3IEcoalescence and agglomeration between included ironontaining particles and other silicates; Due to the local煤粉燃烧过程面临的一个问题是如何有效控制reducing atmosphere when reburning, the oxidation history of氮氧化物的排放;同时,煤粉所含矿物质在炉内转excluded pyrite discrete from coal particle is extended, so the变而引起的灰渣沉积,是另一个较难解决的问题。duration time of molten Fe-S-O eutectic phase is prolonged,燃料再燃“控制NO2排放是运行成本和脱硝效率The incident radiation heat flux to the mineral particles介于SNCR和SCR之间的一种较新的技术,因而slightly lower near the reburning burner,, which causes weaker近年来得到国内外的高度重视。再燃低NO2技术,fragmentation of the excluded calcite and pyrite particles, thus如天然气56、煤粉或生物质、渣油或水煤formedMorphology characteristics of the fly ash particle浆2再燃,是利用局部还原性气氛,抑制NO2的ash from the reburning condition contains mthan that from uniform air distribution conditionh防生胶认为还题渣的的particles from the reburning condition exhibit various shapes.于还原性气氛的产生,降低了灰渣的软化与熔化温KEY WORDS: coal-water slurry; reburning; slagging pot.度。实际过程中,Gb的研究没有发现低NOtion燃烧器对结渣有加剧作用;但另一些研究表明4,摘要:针对1台釆用水煤浆再燃锅炉,现场采集了再燃和均低NO燃烧燃烧器确实对结渣有加剧作用。空气分等配风2种工况下灰渣沉积样品和对应的飞灰颗粒,x射线级与却在这不杜气氛形成这一点上具有衍射仪和扫描电镜及能谱仪分别用来鉴定样品的品相组成相对结渣的影响,有助和形貌特性以及部分颗粒的元素组成。结果表明,水煤浆再于CNMHG倾向增大的机理。水燃时再燃燃烧器附近颗粒接受到的入射热流较低,煤焦颗粒煤浆再燃技术具有很好的应用前景12,研究这氧化燃尽时间较长,为煤焦颗粒内部含铁矿物质与其再燃技术对结渣的贡献,有利于完善该低NO2技术第2期周俊虎等:水煤浆再燃对炉内灰渣沉积的影响同时由于水煤浆再燃和煤粉再燃有一定的相似性,1.2样品的分析方法认识水煤浆再燃过程中结渣倾向增大的机理,对认各样品的来源见表1。对于所有样品,熔融特识其他燃料再燃过程中结渣恶化有借鉴作用。本文征温度(AFI)在弱还原气氛下测定, SEM-EDX研究采用水煤浆再燃技术前后,炉内灰渣沉积的物 SIRION,荷兰FEI公司)和 XRD(Rigaku D/max相组成和微观形貌特性的变化,分析水煤浆再燃对250PC,日本理学电机株式会社)分别用来鉴定样炉内灰渣沉积的影响,对于降低NO排放的同时优品的形貌学、颗粒的元素组成和样品的晶相组成化燃烧提供参考。表1样品描述Tab. 1 Description of san1研究对象与研究方法样品来源水煤浆灰1.1锅炉简介与取样方法均等配风炉内渣南海发电一厂新建超高压自然循环水煤浆锅炉再燃炉内渣均等配风飞灰最大连续出力670h,设计以燃用水煤浆为主。本再燃飞灰体呈∏型布置,水煤浆喷雾悬浮燃烧,釆用直流燃2试验结果与讨论烧器正四角布置切向燃烧。燃烧器最上层布置燃尽2.1元素分析与灰熔点分析风并采用反切。燃烧器布置图见图1。按各种矿物质和金属元素在煤粉中的存在形本试验在均等配风与水煤浆再燃(再燃燃料质式,将其分为内部矿物质、外部矿物质和与有机煤量百分比25%)两种工况下,在炉膛辐射受热面、尾焦母体键合的成灰元素,如图215,引起煤粉燃烧部烟道某一固定位置处采集了灰渣颗粒,进行对比研究。其中,辐射受热面样品采集方法如下:用硅积618,铁在煤中主要以黄铁矿形式存在。此碳棒做沉积取样棒,插入炉内,约2h后,取出结渣外,碱士金属钙对结渣沾污的贡献也较大。棒,保存。采用撞击式飞灰取样装置采集除尘器前各个样品的灰成分(弱还原气氛下测定的以氧水平烟道内飞灰样品。化物表示的质量百分比,结果归一到100%)和灰熔点与晶相组成分别见表2与图3。灰成分分析结果V25400燃尽风为基于同一样品的两次平行测量之平均值。由表2V24250上上二次风中各个样品的元素分析结果可见,炉内灰渣沉积和再燃燃料喷口飞灰的铁元素含量以及钙元素含量相对于燃料煤浆水煤浆油喷口(带中心风灰都有所增加;再燃飞灰钙含量最高;再燃炉内渣V22360上上中二次风铁含量最高。表2中灰熔点分析结果表明,对于软V21800上上一次风化温度TsT,再燃炉内渣最低(表2样品c),各个部241下中次风位样品相对于煤浆灰的软化温度都有所降低。软化V20680上下温度这一趋势与元素分析铁含量基本一致,相互印V20030上下二次风证了两个分析结果的可靠性,同时也表明,灰渣沉点火油枪积中铁元素含量很大程度上决定灰的熔融特性V18630下上二次风外部矿物质O Nav17980下上一次风水煤浆/油喷口(带中心风V17420下中二次风0“F次风V16210下下二次风中国煤化工点火油枪CNMHG图1燃烧器布置图图2煤粉中矿物质分布Fig 1 Schematic of the burnersFig. 2 Distribution of mineral matters in pulverized coal中国电机工程学报第28卷表2样品的元素组成和灰熔点Tab 2 Elemental composition of samples and AFTsFanao元素分析w/%灰熔点℃o MgO Al-O. Sio SO, Ko Cao TiO, Fe O,b2.3727350144.350.150.57499144842349c2.16271344743690.310.675.381.569043I81329d23233363444.940.45813741410e21622336834462043065624165.251424A硫酸钙M莫来石Q石英L氧化钙5000H赤铁矿H赤铁矿O正长石A钙长石R硅钙石800CO正长石50i坐兰衍射角2a(°)衍射角2X°)(e)再燃飞灰(a)煤灰浆图3样品的XRD晶相图谱Fig 3 XRD patter7000M莫来石22再燃对辐射受热面结渣的影响Q石英22.1再燃对外部铁矿物质颗粒的影响由元素分析结果可见,水煤浆再燃时,辐射受热面沉积样品(样品c)相对于均等配分时(样品b)铁的含量有较明显的增长。且灰渣中硫的含量(以SO3表示)表现出相同的趋势。这是因为,煤中铁的行射角2a矿物存在形态主要为黄铁矿(FeS2),而黄铁矿在炉(b)均等配风炉内渣内的转变产物是灰渣沉积的一个重要因素。独立于M莫来石煤焦颗粒的外部黄铁矿颗粒在炉内不充分氧化燃烧,燃烧过程中,黄铁矿依据以下机理转化:FeS2A钙长石Fe1xS→(Fe-SO)nen→ FeO-Fe2O3→Fe2O3。上述过程的中间产物铁硫氧共熔体(Fe- S-O)mel,具有很高的沉积黏附倾向,且研究表明,这一中间体持续的时间占据整个黄铁矿氧化为最终产物赤铁矿Fe时间的80%以上1821.由黄铁矿形成初始黏附层物衍射角2a(°)相也包括Fe1S或FeO颗粒,这些颗粒都具有高的(c)再燃炉内渣黏附性。且二价铁离子Fe2是硅铝酸盐网络修改剂即这类二价铁离子与其他硅铝酸盐矿物质颗粒在沉600A钠长石积表面上容易形成低熔点和低粘度值的灰颗粒;然L氧化钙而,如果有足够的氧化时间和适当的氧化气氛,黄铁矿将被氧化为最终产物Fe2O3,这一产物具有低的自「V中国煤化工子Fe不同于二价铁离CNMH盐结构的网络形成剂田细米,世个会像Fe2那样很大衍射角2(°程度上降低整个沉积层粘度,而是在一定程度上提(d)均等配风飞灰高玻璃体的粘度,相对二价铁离子而言降低了捕集周俊虎等:水煤浆再燃对炉内灰渣沉积的影响表面的捕集能力。即在氧化气氛下三价铁离子有提有较明显升高。高灰熔点减轻结渣趋势的能力以上辐射受热面的样品元素分析结果和XRD因此,对于水煤浆再燃,由于在燃烧区域容易晶相分析结果表明,由于再燃工况降低了炉内再燃产生较强的还原性气氛,这就延缓了黄铁矿向较低区氧浓度,且再燃燃料入炉初期颗粒接受到的辐射黏附倾向re2O3颗粒的转变,换言之,中间产物铁热流较低,从而煤焦颗粒的氧化时间延长,使得包硫氧共熔体(FeS-Omt的持续时间在还原性气氛下裹于煤焦内部的矿物质颗粒有更多的时间相互作存在的时间较均等配风情况下要长,结渣倾向增大。用,主要是铁的矿物质颗粒与其它硅酸盐颗粒作用222再燃对内部铁矿物质颗粒转变的影响时间加长,生成黏附倾向较大的灰颗粒;同时,由Slater等人1的研究表明,内部黄铁矿颗粒和于还原性气氛的产生使得外部矿物质黄铁矿得氧化外部黄铁矿颗粒在煤粉燃烧过程中经历的历程有所时间延长,中间产物高黏附倾向的铁硫氧共熔体存不同,独立于煤焦颗粒的外部黄铁矿颗粒,燃烧过在时间相对均等配风延长,从而加剧铁型灰渣的沉程中经历一定程度的破碎和氧化,生成磁铁矿积倾向。( FeO.Fe2O3)和赤铁矿(Fe2O3)。颗粒尺寸,烟气温度由均等配风和再燃工况下,辐射受热面样品的和氧浓度影响着整个氧化历程的进行。而包裹于煤XRD晶相分析可见,仪器检测出的灰渣晶相组成中焦颗粒内部的黄铁矿颗粒,由于燃烧过程中煤焦颗有莫来石、钙长石、赤铁矿和石英。由前面的分析粒提供的还原性气氛,大大延长了其氧化进度,从可知,铁矿物质的炉内沉积主要是以铁硫氧共熔体而氧化过程中间产物铁硫氧共熔体的存在时间延或含铁硅酸盐颗粒的形式发生(前者对应于黄铁矿长,加剧结渣倾向。包裹于煤粒内部的黄铁矿颗粒,颗粒的转变产物,后者对应于铁矿物质与硅酸盐颗相对其他铁矿物质(如菱铁矿和含铁伊利石)颗粒,粒团聚)。XRD检测出的赤铁矿可能是由于铁硫氧与其它硅酸盐颗粒聚集的倾向较低4共熔体颗粒在表面停留较长时间,被氧化成最终产对于水煤浆再燃工况下,再燃燃烧器附近区域物赤铁矿(Fe2O3):由于取样棒插入时不能保证取样氧浓度有所降低,煤焦颗粒的氧化时间降低,从而棒表面所处位置处于还原气氛,因为插入孔的漏风包裏于煤焦颗粒内部的矿物质颗粒所处的还原气氛带来炉膛外面空气的进入(炉膛负压),使得取样棒历程加长;加之再燃工况下,主燃燃料经历再燃喷局部可能处于氧化性气氛,但是,这部分漏风不至入区,相当于主燃燃料煤焦颗粒经理一次退火过程,于影响沉积颗粒经历历程中由于再燃引起的还原气加大了煤焦的燃尽难度,因而煤焦颗粒燃尽时间有氛的改变。故而结合元素分析可以认为,再燃工况定延长,包裹于内部的黄铁矿颗粒的氧化时间延可以导致较多的铁矿物质的沉积。长,延缓了氧化进程,中间生成物所处时间延长,2.2.3再燃对钙矿物质转变的影响从而增大内部黄铁矿颗粒转变产物的沉积倾向再燃技术的采用,再燃水煤浆燃烧初期,矿物包裏于煤焦颗粒内部的其他含铁矿物质,如粘颗粒接受到的火焰辐射热流相对较弱。煤粉中矿物土类矿物质伊利石、菱铁矿,由于再燃产生的气氛质石英、伊利石、高岭石等基本不发生破碎,菱铁的影响,煤焦颗粒氧化时间延长,为这类含铁矿物矿和铁白云石仅发生很小程度的破碎2,易发生破质和其他硅酸盐矿物质相互作用产生较大尺寸黏附碎的矿物质有外部离散的方解石和硫铁矿颗粒,且颗粒提供了更长的时间,且在煤焦颗粒内部,由于研究发现,钙元素在煤中的主要以方解石(CaCO3)强还原性气氛的影响,这类含铁矿物质很难氧化成形式存在,方解石和黄铁矿在煤粉中多以独立于三价铁,而是以二价铁助熔剂的角色与其他硅酸盐煤焦颗粒的外部矿物质存在,而再燃工况下颗粒颗粒作用,从而加剧结渣倾向。接受到的较低的入射热流可能会影响方解石和外部取样棒收集的2个工况初始阶段沉积的XRD硫铁矿破碎程度,这样铁和钙将生成具有较大惯性晶相分析,组分含量没有明显变化,这是因为XRD力的大颗粒,而惯性力大的颗粒相对于破碎后产生技术只是检测样品中晶相的组成,且对于煤灰渣这的小中国煤化工产生灰渣沉积。如有种复杂的多种矿物质混合物,还不能较准确地定量研究CNMHG60m的灰颗粒相区分各晶相含量的多少(没有做定量检测)。但是元对30um的灰颗粒将以3倍于后者的速率传输到沉素含量表明,再燃工况相对于均等配风,铁的含量积表面。与二价铁离子相似,钙是硅酸盐熔体的中国电机工程学报第28卷网络修改剂。沉积面上钙元素的增加,可以形成较低粘度的新生矿物质。同时,由图3均等配风飞灰d和再燃飞灰e的XRD晶相分析结果可见,再燃飞灰中,出现2种钙的矿物晶相钙长石(Ca,NaALSi)2Si2O3)和硅钙石(Ca3Si2O),这2种矿物质的出现应该是由于再燃时,矿物颗粒接受到较低的入(a)不规则颗料(b)圆球颗料图5均等配风飞灰中不同颗粒形貌特性射热流,从而影响方解石(CaCO3)颗粒向氧化钙颗Fg5 Morphology of ny ash particles from uniform air粒的分解破碎,而在一定程度上与伴生的硅酸盐颗distribution condition粒发生聚结,从而生成这类含钙的硅酸盐颗粒,这类硅酸盐颗粒在助熔剂钙的作用下,颗粒粘度降低,具有更高的沉积黏附倾向,也是加剧结渣倾向的个因素。a)不规则光滑颗粒(b)小颗粒堆积烧结成的颗粒23再燃对对流受热面沾污的影响均等配风和水煤浆再燃工况飞灰颗粒微观形貌SEM照片见图4。对应2个工况下部分颗粒的高倍放大形貌SEM照片分别见图5和图6,2个工况下典型飞灰颗粒的元素分析结果分别见表3和表4c)球形颗粒d不规则颗粒图6再燃飞灰中不同颗粒形貌其中表3中序号A、B、C对应于图5均等配风工Fig 6 Morphology of fly ash particles from况飞灰SEM照片中标有A、B、C的颗粒;表4中reburning conditionA、B、C、D对应图6再燃工况飞灰SEM照片中规则颗粒图6(d标有D的颗粒铁元素含量(表4,D)表现出同样的趋势。标有A、B、C、D的颗粒。根据 Slater等人的研究l4,内部黄铁矿型铁不由图4可见,再燃工况飞灰中大颗粒的数目明会与其它硅酸盐颗粒发生聚结,故这类铁含量高的显多于均等配风工况。且飞灰颗粒中形状不一,大颗粒应当是其他类型的铁矿物质和硅酸盐颗粒团聚致可以分为不规则光滑(图6a)中颗粒A由小颗粒产生的灰颗粒,如包裹于煤焦颗粒内部的菱铁矿堆积而成的烧结型不规则大颗粒(图6(b)中颗粒B、(Feco3)或伊利石类铁矿物质颗粒经历高温熔融团球形颗粒(5()中颗粒B)以及不规则的大颗粒(图5(a)聚而产生的飞灰颗粒。对于再燃工况下具有光滑表中A)。由表3、表4各个颗粒的元素分析结果可见,面的不规则形状颗粒(图6(a)标有A的颗粒),元素几乎所有的颗粒硅的含量都比较大,区别只是其他分析结果表明,有较多的铁,但是硅铝元素含量还元素含量有变化。这表明,煤粉燃烧过程中,各个是占有主要部分,这部分铁可能来源于煤粉燃烧过矿物质颗粒间发生了相互作用,如颗粒间的聚结,程中铁矿物质颗粒和其他硅酸盐颗粒相互聚结,气相物质向固态或熔融颗粒表面的沉积等作用,从价铁具有降低硅酸盐颗粒熔融温度的作用,从而生而生成了各种硅酸盐颗粒。成表面光滑的不规则形状颗粒。由均等配风图5(a)中标有A的不规则颗粒和图表3均等配风飞灰各个典型颗粒的元素组成(b)中标有C的颗粒的能谱元素分析结果表3,A、Tab 3 Elemental composition of typical fly ash particlesfrom uniform air distribution conditionC)可见,这类颗粒的铁含量很高,和再燃工况下不序号 Nayo Mgo Alzo3So2 KO CaO TiO2FeOA1.131.5435.2137.810694812716.1142.730.56表4再燃飞灰中各个典型颗粒的元素组成中国煤化工 typical ny ash particles(a)再燃工况飞灰(b)均等配风工况飞灰CNMHGK。 CaO TiO2FeO2图4再燃与均等配风工况飞灰颗粒形貌SEM照片oU4∠11.315623.13762B1.5916143644845047094032297Fig 4 Morphology of ny ash from reburning and uniformC2.67256l95174065498216.11air distribution conditions第2期周俊虎等:水煤浆再燃对炉内灰渣沉积的影响由图6(b颗粒B的元素分析结果表4B)可见,够使这一区域内灰渣沉积倾向增大,在不改变锅炉这类由小颗粒堆积而成的烧结型不规则颗粒,铁、运行条件下(如周界风的采用),采用铁、钙含量较钙、钠和钾的含量都较低,主要是硅铝酸小盐颗粒低的煤种作为水煤浆制浆原煤,在一定程度上可以在高温下产生的烧结型颗粒。由于几种助熔性元素减缓再燃技术增大结渣倾向这一弊端;由于煤粉细含量都较低,颗粒的熔融温度相对较高,因而颗粒度的降低可以使得包裹于煤焦颗粒内部的矿物质释表面表现出凸凹不平的形状,且能看出小颗粒之间放出来以外部矿物质的形式存在,而外部矿物质相的空隙。而再燃飞灰中的球形颗粒图6(c)中颗粒C,对内部矿物质在燃烧过程中经历的温度气氛水平不钙和铁含量较高外,钠和钾的含量也高于图6(a)中利于生成易黏附颗粒,所以采用较细煤粉作为再燃的表面光滑的半球形不规则颗粒(标有A的颗粒),燃料,可在一定程度上缓解煤焦颗粒内的矿物质相这是由于钠和钾的强助熔作用,且碱金属钠和钾在互聚结,从而减轻结渣倾向,此外应注意合理调节燃烧过程中,易以气相形态沉积于硅酸盐颗粒表面,空气动力场,避免烟气冲刷水冷壁,防止结渣。从而使得硅酸盐颗粒表面处于熔融状态,使得颗粒参考文献呈现球形。而图6(d中的不规则颗粒的能谱元素分析结果可见(表4,D),这类颗粒铁含量很高,达到 Morrison D K. Coal-water slurry rebuming for NO, emissions15%以上,这类颗粒应当是铁矿颗粒和伴生矿物质control[C]. Proceedings of the 20th International Technical Conferenceon Coal Utilization& Fuel Systems, Clearwater, Florida USA, 1995颗粒经炉内转化而生成的高铁颗粒[2] Smoot L D, Hill S C, Xu H, NO, control through rebuming飞灰颗粒的形貌和颗粒元素分析结果表明,再D]. Progress in Energy and Combustion Science, 1998, 24(5): 385-408燃工况下产生较多大颗粒,烟气中大颗粒灰较之小[3] Maly PM, Zamansky V M, Ho L, et al. Altermative fuel reburning,Fuel,1999,78(3):327-334颗粒更易在惯性撞击作用下发生灰沉积。再燃工况4 Hampartsoumian E, Folayan oo, Nimmo w,sa. Optimisation of下飞灰出现较多由小颗粒烧结产生的较大颗粒(图NO, reduction in advanced coal reburning systems and the effect ofcoal typel-Fuel,2003,82(4):373-3846(b);再燃飞灰颗粒形貌相对均等配风更复杂多样。5沈伯雄,孙福天然气先进再燃区脱硝效率影响因素的实验与模3结论拟研究中国电机工程学报,2005,25(5):146-150Shen Boxiong, Sun Xingfu, Study on the parameters that influence the(1)水煤浆再燃控制NO2生成是一种可取的有efficiency of de-NO in advanced natural gas rebuming area by很大潜力的新技术。但是由于再燃的采用,炉内再experimental and kinetic model]. Proceedings of the CSEE, 2005燃区的氧化水平有所降低,使得黄铁矿这一炉内主25(5);146-150 Gn Chinese).6]张忠孝,姚向东,乌晓江,等,气体再燃低NO2排放试验研究门.中要铁矿物质向最终态赤铁矿(Fe2O3)氧化的历程延国电机工程学报,2005,25(9):99102.长,相对于中间产物铁硫氧共熔体,赤铁矿具有较Zhang Zhongxiao, Yao Xiangdong, et al. Experimental study on loe NO低的黏附倾向,这样,中间产物所处的时间延长,ssion using gas reburning[ J]. Proceedings of the CSEE, 2005定程度上增大再燃区水冷壁上结渣倾向25(5):99102( n Chinese)η]刘忠,阎维平,高正阳,等.煤种对超细煤粉再燃还原NO效率的(2)水煤浆再燃时,再燃燃料燃烧器部位煤粉影响叮,中国电机工程学报,2004,24(12):273276颗粒接受到的入射热流较低,使得煤粉中最易发生Liu Zhong, Yan Weiping, Gao Zhengyang, et al. Effect of coal type破碎的2种矿物质外部黄铁矿颗粒和外部方解石颗NO reduction by micro-pulverized coal reburning[J]. Proceedings ofhe CSEE, 2004, 24(12): 273-276(in Chinese)粒的破碎程度在这一区域有所减弱,容易产生惯性8]高正阳,阎维平,刘忠,再燃过程再燃煤粉燃料C释放特性的试验力较大的颗粒,更容易撞击到沉积表面,而铁和钙研究J中国电机工程学报,2004,24(10):244248正是恶化结渣的2个主要因素,一定程度上增大结渣倾向;同时在再燃燃料λ炉处燃料颗粒接受到的on fuel-N release characteristic of reburn fuel[J]. Proceedings of theSEE,2004,24(10)入射热流较低,煤焦颗粒燃烧破碎的强度在一定程⑨高正阳,阎维平,刘忠.再燃过程再燃煤粉燃料N释放规律的试度上降低,这样,包裹于煤焦颗粒的内部矿物质,验研究.中国电机工程学报,2004,24(8)238-242.有更利的条件发生相互之间的聚合,含铁、钙矿物Gao Zheng Yang, Yan Weiping, Liu Zhong. Experimental investigation质与硅酸盐颗粒的聚合生成较大的有较高黏附倾向中国煤化工e. oceedings of the的颗粒,更易在惯性力的作用下发生沉积,增大再CNMHG评究进展,热能动力工程燃区结渣的倾向。2006,21(3):227-231(3)再燃燃料区域由于所处的气氛和温度,能Duan Jia, Luo Yonghao, Chen Wei. Review of biomass reburningtechnology U], Joumal of Engineering for Thermal Energy and Power中国电机工程学报第282006,21(3):227-23l( in Chinese)ll孟德润,赵翔,杨卫娟,等.水煤浆再燃降低NO,排放技术的应用9 Srinivasachar S, Bonian. A kinetic model for pyrite transformations in前景分析U.热力发电,2005,34(11):15-17a combustion environment[J]. Fuel, 1989, 68(3): 829-836.Meng Derun, Zhao Xiang, Yang Weijuan et al. Analysis about [201 Asaki Z, Mori S, IKeda M, et al. Oxidation of pyrrhotite particlesapplication prospect of coal-water slurry rebuming technology tofalling through a vertical tube [J]. 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