热力站的节能优化设计

2012年管道技5设备2012第2期Pipeline Technique and Equipment热力站的节能优化设计宋清波',徐志滨3,赵俊锁',师顺勇(1.石家庄华电鹿华供热有限公司,河北石家庄050081;2.河北金润热力燃气工程设计咨询有限公司河北石家庄0500313.石家庄金润供热服务有限公司河北石家庄050031;天津华能杨柳青热电有限责任公司,天津300380)摘要:随着国家节能减排政策的不断深入,供热方式由粗放式改为按热负荷的需求供热。文中通过对石家庄市某热力站和室外管网改造前后的用电量对比,使供热企业认识到要结合自身实际情况,对一些不符合节能要求的系统进行改造,同时安装自控系统才能达到降低供热成本,提高供热质量的效果。关键词:热力站;节能;改造;节电中图分类号:TK7文献标识码B文章编号:1004-9614(2012)02-0058-020引言128A、129A、128A4台循环水泵的总电流515A石家庄某供热公司有几个大型热力站,由于能耗2存在的问题较大在2011年采暖季前首先对平安热力站的设备和(1)循环水泵的配置为4用1备,运行效率较外管网进行节能试点改造。低1原有平安热力站设计及运行参数(2)循环水泵选型参数与管网系统不匹配,扬程1.1设计参数高,浪费电能。设计参数如下:供暖总负荷30940kW,一次网供(3)循环水泵的进出口阀门选用了蝶式阀门,阻回水温度11070℃,压力16MPa,流量665th.二次力大,系统总阻力增加网供回水温度85/60℃,流量1064t/h(4)二次采暖系统循环水泵出水管与换热器出水1.2板式换热器及循环水泵的设备参数管之间没有安装旁通管路阀门。站内设有4台板式换热器,单台换热量93003改造方案及具体措施kW,有5台循环水泵(4用1备),单台流量380t/h,扬(1)由于场地有限,拆除1#循环水泵,在原位置安程44.5m,电机功率75kW装1台库房内现有的大流量循环水泵,其参数为:流量1.3二次系统流程图1260Uh扬程42m,电机功率250kW,电机额定电流站内二次系统流程图见图1,图例见文献[1]。40A.其余原有的4台2#、3#、4#、5#水泵作为备用泵。(2)为了降低水泵管路的阻力损失新装1#水泵0接至采暖水管进出口阀门全部改用闸板阀门,并取消水泵出口的止回阀门。(3)新装1#水泵进出口安装同心(垂直管道上)偏心(水平管道上)异径管接头扩大管径。热语水置惠(4)为增加二次管网系统流量的可调性,在循环水泵出口管道与换热器二次侧供水管道之间加装旁图1二次系统流程图通管路及阀门。1.4实际运行参数(5)选用一套变频调速装置控制循环水泵,并与2011年2月10日实测站内运行参数如下:二次室外气候补偿仪及自控装置相配合,达到节约电能目采暖水供回水压力046/0.3MPa,供回水温度62/48的℃,1#~4#运行的循环水泵电机电流分别为130A中国煤化工(6)对网进行局部改收稿日期:2012-02-13造,并安装CNMHG第2期宋清波等:热力站的节能优化设计4改造后的实际运行参数及节电效益行电流平均按400A计算,比原参数降低115A4.1实际运行状态参数P=115×3×0.38×0.8×0.95=57.52kW201l年12月2日对热力站进行了实测,运行参年采暖季节电:数如下:二次采暖水供回水压力0.48/0.3MPa,供回水温度58/46℃,水泵电机电流353A.E2=57.52×120×24=165657.6kW·h4.2节电效益5结束语根据文献[2],节电效益按式(1)计算经过201l年采暖季开始时1个月的运行,不仅节P能效果显著,而且还消除了过去冷热不均的现象。供y3U, ncos(1)热公司计划在2012年采暖季之前,根据平安热力站的式中为电机额定电流A;P为电机额定功率W;U经验,对其他不符合节能要求的热力站进行改造,在为电机额定电压,U,=380V;co为电机功率因数,保证供热质量的基础上降低能耗,达到规定的要求。一般取0.8;为电机的效率,一般取0.85~0.95。参考文献[1]CJT78-2010供热工程制图标准按电机满负荷运行的电流440A计算,比原参数[2]孙美君,吴晓斌张艺滨,工业与民用配电设计手册.北降低75A京:中国电力出版社,2009P=75×3×0.38×0.8×0.95=37.5kW[3]CJ34-2010城镇供热管网设计规范年采暖季(120天)节电[4]李善化,康慧.实用集中供热手册.北京:中国电力出版E1=37.5×120×24=108000kW·h社,2006如果按供热调节曲线进行变频调速运行,电机运5]CJT55-2011供热术语标准(上接第36页)缝中心侧呈曲齿状,大多与根部焊瘤像的特征进行了研究,并将这些特征运用到缺陷的识同生。未熔合易与条状夹渣和根部单侧未焊透相混别以及定位定量上。滑,必要时,可以用超声波检测,加以验证。4结束语一般在用工业管道检验焊缝未熔合自身高度的在用工业管道的安全可靠性除与缺陷的性质、缺测定方法与未焊透的方法相同,采用未焊透对比试陷的长度有关外,还与缺陷自身高度有关。通过以上块。因末熔合的宽度与对比试块宽度相差很多,所以的论述可以看出,射线检测可以对缺陷进行准确的定使用时应加以修正,同时还要考虑缺陷方向的影响。性,超声检测缺陷特征复杂,在实际应用中不易区分,也可以采用三向X射线透照法,由底片上缺陷的宽度还要根据缺陷位置焊接位置、焊接方法等,对缺陷性求缺陷自身高度。21质进行估判;缺陷高度测量方法虽然很多,但实际应32超声方法用时测量精度不高,误差较大。所以在实际检测过当超声波垂直入射到未熔合表面时,回波高度程中,要根据缺陷的产生部位缺陷的性质缺陷的方大。但如果检测面和折射角选择不当,就有可能漏向选择合适的可行的方法,综合运用射线检测和超检。探头平移时,波形较稳定。两侧检测时,反射波幅不同,有时只能从一侧检测到,动态包络面积较大。声检测技术,只有这样才能进行正确划分在用工业管道的安全状况等级。根部未熔合多出现在水平固定的仰焊位置、垂直固定参考文献:的上坡口位置、焊接接头的根部位置[1]刘晴岩,张践新管道对接焊缝未焊透自身高度超声测定管道焊缝未熔合缺陷自身髙度的超声测定方法方法研究.无损探伤,2002(2):12-14.与夹渣类缺陷相同,也可以采用超声TOFD技术来测2]郑中兴材料无损检测与安全评估,北京:中国标准出版量。超声TOFD技术是最近兴起的一种超声检测技社,2003:191-192术,它是基于接收缺陷端点的衍射信号对缺陷进行定[3]迟大钊刚铁袁媛等面状缺陷超声TOFD法信号和图位定量的一种检测手段。和传统超声检测方法相比像的特征较超声TOFD法检测更快捷准确度更高、可重复性作者简介:田双(中国煤化工设备无损检测更好。国内已有学者就面状缺陷超声TOFD信号和图CNMHG